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        國(guó)家體育館滑移過程支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換方案
        
                                  
                    
        作者：建筑鋼結(jié)構(gòu)網(wǎng)    					
        
					時(shí)間：2009-12-22 20:26:03					[收藏]
        
               
        
                
        				
        				
        

               
        
               
          
				徐建設(shè) 婁衛(wèi)校 李陵靈 梁小龍
          
（浙江精工鋼結(jié)構(gòu)有限公司 浙江紹興 312030）
          

          
摘要：國(guó)家體育館在滑移施工過程中一個(gè)非常關(guān)鍵的步驟是七點(diǎn)支撐轉(zhuǎn)變?yōu)槿c(diǎn)支撐，本文給出兩種轉(zhuǎn)換方案，分析此過程中結(jié)構(gòu)的位移、支撐架反力、桿件應(yīng)力的變化情況。
          
關(guān)鍵詞：滑移 卸載 支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換
          

          
Supporting Point Transition Method During Slipping Process of National Indoor Stadium
          
Xu Jianshe, Lou Weixiao, Li Lingling, Liang Xiaolong
          
（Zhejiang Jinggong steel structure Co., Ltd, Shaoxing, 312030）
          

          
Abstract: Transition from seven to three supporting points is a key process during the 
          
slipping process of National Indoor Stadium.In this paper, two transition methods are 
          
given, and the variation of structural displacement, supporting points reaction and 
          
member stress is analyzed.
          
Keywords: slippage, off loading, supporting point transition 
          

          
1．概況
          
國(guó)家體育館鋼屋蓋工程的總體施工方案為：縱向桁架由東向西累積滑移。按照既定滑移方案，B、C、D軸的縱向桁架拼裝完成后，需整體向西滑移一跨(8.5m)，如圖1所示。因拼裝平臺(tái)的總寬為17m（Q~N軸），桁架在此次滑移開始即離開拼裝平臺(tái)，由七點(diǎn)支撐（分別在7、10、13、16、19、22、24軸處）變?yōu)槿c(diǎn)支撐（7、16、24軸處）。
          
考慮到此次轉(zhuǎn)換在整個(gè)滑移過程中的重要性，需對(duì)轉(zhuǎn)化過程中結(jié)構(gòu)的變形、支撐架的反力、結(jié)構(gòu)內(nèi)力等進(jìn)行仔細(xì)分析，保證轉(zhuǎn)換過程的安全進(jìn)行。
          


          
2．支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換方法
          
考慮如下兩種轉(zhuǎn)換方案：
          
⑴四個(gè)短滑道處（10、13、19、22軸處）支撐點(diǎn)同時(shí)移除；
          
⑵四個(gè)短滑道處支撐點(diǎn)按照13、19、10、22軸的順序逐一移除。
          
采用sap2000有限元分析軟件對(duì)此過程進(jìn)行模擬。模型中支座約束條件為：16軸滑道處限制南北向水平位移，7軸和24軸滑道處釋放南北向水平位移(滑動(dòng)支座)。
          
3．轉(zhuǎn)換過程前后支座水平位移的變化情況
          
考察7軸和24軸的邊滑道處的支座水平位移（南北向水平位移）變化。方案1在支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換前后支座位移的變化情況分別如表1所示。
          


          
由上表可以看出，支撐點(diǎn)的轉(zhuǎn)換所引起的南北向水平位移最大為1mm，位于B軸桁架邊支座。而C軸桁和D軸桁架因轉(zhuǎn)換引起的水平位移均較小，分別為-0.6mm和0.1mm。整體來看，支撐點(diǎn)的轉(zhuǎn)換不會(huì)引起邊滑道處桁架支座向兩側(cè)的過大水平偏移。
          
方案2在支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換前后支座位移的變化情況分別如表2所示?？梢钥闯?，方案2與方案1相同，支撐點(diǎn)的轉(zhuǎn)換所引起的南北向水平位移最大為1mm，位于B軸桁架邊支座。而C軸桁和D軸桁架因轉(zhuǎn)換引起的水平位移均較小，分別為-0.6mm和0.1mm。整體來看，方案2的支撐點(diǎn)的轉(zhuǎn)換亦不會(huì)引起邊滑道處桁架支座向兩側(cè)的過大水平偏移。
          


          
4．轉(zhuǎn)換過程前后支撐點(diǎn)的豎向位移變化情況
          
考察縱向桁架B在支撐點(diǎn)的豎向位移。方案1在轉(zhuǎn)換前后的節(jié)點(diǎn)位移如表3所示。
          


          
由上表看出，四個(gè)短滑道位置（10、13、19、22軸）由支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換引起的豎向撓度分別為10.2、8.3、8.6、9.8mm，最大為縱向桁架跨度的1/7500（跨度取半跨），滿足規(guī)范要求。此撓度對(duì)縱向桁架滑移到最后時(shí)的就位可能存在一定影響。
          
方案2在轉(zhuǎn)換前后的節(jié)點(diǎn)位移如表4所示。
          


          
由上表看出，四個(gè)短滑道位置（10、13、19、22軸）由支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換引起的豎向撓度與方案1的計(jì)算結(jié)果基本相同，分別為10.2、8.3、8.6、9.8mm，最大為縱向桁架跨度的1/7500（跨度取半跨），滿足規(guī)范要求。
          
另外可以看出，各支撐點(diǎn)的移除對(duì)該點(diǎn)的豎向位移影響最大，對(duì)其他支撐點(diǎn)的位移影響較小。
          
5．轉(zhuǎn)換過程前后縱向桁架各支撐點(diǎn)的豎向反力變化情況
          
方案1三榀縱向桁架的各支撐點(diǎn)在轉(zhuǎn)換前后的豎向反力變化情況如表5所示：
          
由表5可以看出，受支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換的影響，
          
⑴縱向桁架B的三個(gè)支撐點(diǎn)反力均有增加，16軸處增加98.1kN，7軸處增加27.7kN，24軸處增加58.2kN。
          
⑵縱向桁架C在四個(gè)短滑道處支撐點(diǎn)反力增加較大（10軸處增加314.5kN，13軸處增加347.7kN，19軸處增加372.4kN，22軸處增加291.2kN），而在7、16、24軸處其支撐點(diǎn)反力幾乎沒有變化。
          
⑶縱向桁架D在七個(gè)支撐點(diǎn)的反力均減小，存在明顯的卸載過程，其中四個(gè)短滑道位置卸載程度較大（10軸處卸載135.4kN，13軸處卸載148.1kN，19軸處卸載161.7kN，22軸處卸載103.9kN），而在7、16、24軸處卸載程度較小，最大為51.2kN（16軸處）。
          
⑷縱向桁架D的支撐點(diǎn)（即Q軸的拼裝平臺(tái)支撐架）在轉(zhuǎn)換過程完成后豎向反力較小，除邊滑道處外，最大為115.7kN（16軸處），最小僅為0.3kN（16軸和19軸處），考慮施工過程中的偶然偏差等因素，該處支撐架存在受拉的可能性，需予以考慮。
          


          
方案2三榀縱向桁架的各支撐點(diǎn)在轉(zhuǎn)換前后的豎向反力變化情況如表6所示。由表6可以看出，方案2的各支撐架反力最終變化情況與方案1相同，此外還可以看出，各支撐點(diǎn)的移除對(duì)該橫向軸線位置的支座反力影響較大，而對(duì)其他軸線位置的支座反力影響較小。
          


          
6．轉(zhuǎn)換過程前后桿件應(yīng)力變化情況
          
兩種方案轉(zhuǎn)換前后各桿件的綜合應(yīng)力比無明顯區(qū)別，如圖2，圖3所示。
          


          
由上圖可知轉(zhuǎn)換前后桿件的最大應(yīng)力比均小于0.5，且變化較小。轉(zhuǎn)換過程中各桿件的強(qiáng)度和穩(wěn)定可以滿足要求。
          

          
7．結(jié)論
          
由上述計(jì)算及分析可以看出：
          
⑴兩種方案的最終結(jié)果（對(duì)桁架位移、支座反力、內(nèi)力的影響）幾乎完全相同，即此處的支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換結(jié)果不受轉(zhuǎn)換順序的影響。
          
⑵各支撐點(diǎn)的移除對(duì)該支撐點(diǎn)所在橫向軸線處的節(jié)點(diǎn)位移、支座反力影響較大，而對(duì)其他位置影響較小。說明在此階段的支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換過程中，橫向桁架的剛度遠(yuǎn)大于縱向桁架的剛度，即B、C、D軸三榀桁架拼裝單元完成后，桁架的空間整體剛度仍然較差，其受力特征類似于各個(gè)橫向桁架單獨(dú)受力。
          
⑶雖然兩種方案的分析結(jié)果相同，但方案2采用支撐點(diǎn)逐一移除的方式，便于施工過程中問題的發(fā)現(xiàn)和及時(shí)處理，擬采用該方案。
          
⑷上述分析僅用于B、C、D軸三榀桁架拼裝單元滑出拼裝平臺(tái)時(shí)的支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換。以后各步的滑移均存在支撐點(diǎn)的轉(zhuǎn)換過程，需做出相應(yīng)的計(jì)算分析。
          
支撐點(diǎn)轉(zhuǎn)換時(shí)的照片見圖4，圖中支撐點(diǎn)下部為滑靴，采用千斤頂卸載，之后割除滑靴。卸載后的照片見圖5。經(jīng)實(shí)際位移觀測(cè)，卸載引起的支撐點(diǎn)豎向位移與上述理論計(jì)算結(jié)果符合較好。
          


          
【參考文獻(xiàn)】
          
（1）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)，北京，中國(guó)計(jì)劃出版社，2003
          

          
          
		  
          				
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